浙江大学紫金港校区求是书院
文化元素建筑群工程
模
板
工
程
专
项
施
工
方
案
编制人：
审核人：
审批人：
越烽建设集团有限公司
2015年11月12日
模板工程专项施工方案
第一节、编制依据
《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-2002》、《冷弯薄壁型钢技术规程》、闽建科[2002]9号文件、《施工安全检查评分标准JGJ59-99》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ162-2008》、部分模板荷载数据参照《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-92》、浙江大学紫金港校区西区求是书院文化元素建筑群工程图纸及公司模板工程安全操作规程。
第二节、工程概况
一、工程概况
工程名称：浙江大学紫金港校区西区求是书院文化元素建筑群工程
建设单位：浙江大学
监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司
施工单位：越烽建设集团有限公司
设计单位：浙江大学建筑设计研究院有限公司
勘察单位：浙江华东建设工程有限公司
基坑围护设计单位：浙江大学建筑设计研究院有限公司
工程地点：拟建的工程位于杭州市浙江大学紫金港校区，主要是为大讲堂、接待厅、西迁纪念堂1、西迁纪念堂2、西迁纪念堂3五单体和连廊组成。
第三节、模板方案选择
根据浙江省住房和城乡建设厅浙建建（2011）48号文要求，不得继续使用木支撑体系，因此本工程采用钢管满堂支撑方案。在大讲堂、西迁纪念堂1、接待厅、西迁纪念堂3中有局部高大支模架，具体见高大支模架专项施工方案。
第四节、模板安装与拆除
一、模板安装
1、地下室底板模板
地下室由于基础梁反下，所以在土方开挖时梁侧面、筏板周边采用24㎝厚M7.5砂浆砖胎模砌筑，再用20㎜厚1：3水泥砂浆粉刷。
2、剪力墙模板
先在基础面或楼板面弹出墙体轴线、轮廓线，再先安装并临时固定好单面墙模，在墙体钢筋验收后再封另一面墙模，钻孔、穿对拉螺栓、安装水平双钢管、初步固定螺栓，检测平面定位、垂直度后再最终固定，墙模板底部在单面预留15厘米高的清扫口一个，在浇筑砼前进行封堵。
胶合板使用前模板表面清理。竖向内背楞采用60×80 木方间距400 mm，水平外楞80
×100 木方间距500 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距400mm，竖向间距500mm，地下室外墙用M10对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。
3、地下室顶板模板
①模板安装顺序
满堂钢管架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
4、柱模板
本工程柱子基本上为圆形柱，直径为300mm，350mm，400mm，考虑圆形模板安装及拼接困难，故采用定型圆木模进行施工，外侧采用定制固定件固定，确保圆形柱尺寸和刚度要求。
先在基础面或楼板面弹出柱轴线、轮廓线，在柱筋验收完成后，再安装预制好的柱模，逐面立直拼装后临时固定，检测平面定位、垂直度后再最终固定，柱模板底部在单面预留15厘米高的清扫口，在浇筑前再封堵清扫口。
方形柱采用18mm胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用60×80 木
方，柱箍采用60×80 木方，柱截面采用可回收的M10普通穿墙螺栓加固。
5、梁模板
支撑体系按照模板设计要求搭设完毕后，再搭设梁底龙骨，间距符合模板设计要求。 拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求，安装梁侧模板，将两侧模板与底模固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。安装后校正梁中线标高、断面尺寸。
6、楼板模板
支撑体系按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱
的高度。按照模板设计的要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。铺设模板，用铁钉与龙骨钉紧。必须保证模板拼缝的严密。在相邻两块胶合板的端部挤好密封条，突出的部分用小刀刮净。模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。
7、楼梯模板
采用18mm胶合板，60*80木方，以及支撑体系组成，在踏步施工前应弹好侧梆线、踏步线、抄好水平线。踏步施工时，控制好各部位踏面的标高，保证建筑装修时踏步一条线。楼梯施工缝在各楼层至楼梯平台跨中1/3处。
8、特殊部位模板
所有特殊模板都必须先作单体设计和翻样施工图，翻样图以设计和图纸会审纪要及修改通知单为依据。模板工程必须符合GB50204－92施工验收规范，跨度大于4m的梁，按1‰—3‰全长跨度在跨中起拱。
9、模板钢管支架的构造要求：
1）每根立杆底部应设置底座或垫板：
2）必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上皮不大于
200MM处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列要求：
1立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的○
两个相隔接关高度方向错开的距离不宜小于500MM，各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3。
2施工中应尽可能不采用搭接，当必须采用搭接时，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋○
转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM；
3）支架立杆应竖直设置，2M高度的垂直允许偏差为15MM；
4）设支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300MM时应采取可靠措施固定；
5）当梁模板支架立杆采用双根立杆或大梁底部增加一根立杆时，立杆应设在梁模板
中心线处，其偏心距不应大于25MM；
6）模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设
置；
7）模板支架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； 1剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间，剪刀撑斜杆的○
接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆距离不应小于100MM
2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸端或立杆上中，旋转扣件至主节点○
距离不宜大于150MM
二、模板拆除
模板拆除的一般要点：
1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
2、底模的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关条款。作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。
3、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。
4、拆除模板的顺序和方法，、应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
5、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知，依照拆摸关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。
第五节、模板安装与拆除安全要求
1、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木，木楔要钉牢，并用纵、横双向拉杆和剪刀撑拉结牢固。
2、应严格按工序进行施工，当模板未固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
3、支模时，支撑拉杆不准连接在脚手架等不稳固的物体上。在砼浇捣过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
4、安装模板时，所用的工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
5、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
6、基础模板安装时，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方危险时，必须采取安全加固措施后，方能作业。
7、基坑上口边缘1米以内不允许堆放模板构件和材料。
8、向坑内运送模板应用溜槽或绳索，运送时要有专人指挥，上下呼应。
9、模板支撑支在土壁上时，应在支点上加垫板，以防支撑不牢或造成土壁坍塌。
10、安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。
11、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。
12、高处作业所用的模板支撑等材料，要堆放平稳，并分类堆放。
13、支模过程中，如需中途间歇，需将支撑、搭头等本道工序完成后才准离开。
14、拆除模板前，应先把砼试块送到试验室抗压试验，确认砼强度已达到拆模强度时，并报送监理同意后，方可拆除。
15、拆除应按顺序分段进行，超过4米以上高度，不允许让模板自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
16、应在拆模区域外设置警戒线，并派专人监护。收工前，不得留有松动和悬挂的险模。
17、拆下的模板应及时清理，运送到指定地点堆放，防止钉子扎脚。
18、模板堆放高度不宜超过2.0米，以免倒塌。
19、木材加工场、施工现场、材料堆放处等，应悬挂醒目的防火标志。
20、木材加工场、施工现场严禁烟火，并应配备灭火器。
21、下班前，应将木屑、碎木等清理出场，各类材料应堆放整齐。
22、尽量避免在模板面上施焊，切需电焊时，应办理动火审批手续，经同意后，方可施焊。
23、施焊前，应将电焊机放在通风处，并派专人监护下作业。
第六节 模板质量保证措施
1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
（5）顶板模板标高控制
每层顶板面测标高控制点，一般为楼面上500mm标注于柱筋上，根据层高3000mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3）门窗洞口处对称下混凝土；
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
（7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8）窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
（9）清扫口的留置
柱的清扫口留在柱下角，洞口尺寸为150×150mm，用水冲洗杂物，在浇筑砼前封堵。
（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
（11）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
第七节、模板计算
一、剪力墙模板
材料选择：
采用18mm厚胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M10使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用80×100 木方。加固用拉结穿墙螺栓，外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内
墙采用普通可回收螺栓。
1.1基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):400；
主楞(外龙骨)间距(mm):500；
穿墙螺栓水平间距(mm):400；
穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M10；
面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；
墙模板设计简图
1.2、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取4.9m（-5.35～-0.45）；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、121.03 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.776kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
1.3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.3.1抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
5面板的最大弯距：M =0.1×13.661×400.0×400.0= 2.19×10N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
2f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.19×105 / 2.43×104 = 9.01N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =9.01N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
1.3.2抗剪强度验算
计算公式如下:
面板的最大剪力：∨ = 0.6×13.661×400.0 = 3278.64N；
截面抗剪强度必须满足:
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×3278.64/(2×500×18.0)=0.546N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.546N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值
[T]=1.500N/mm2，满足要求！
1.3.3挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
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面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.60×300.004/(100×9500.00×2.19×105) = 0.306 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.306mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
1.4、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
2 f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M10 ；
穿墙螺栓有效直径: 8.12 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 52 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.20×10-5 = 8.840 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =25.776×0.300×0.450 = 3.480 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.480kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
二、柱模板（本工程柱截面尺寸小于或等于700x700mm的柱按此配模）
材料选择
采用18mm 厚胶合板，在施工现场制作、组拼，内楞采用60×80 木方，柱箍采用60×80 木方围檩加固，采用可回收M10对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。
2.1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；
柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；
柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M10；
柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；
面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；
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柱模板设计示意图
计算简图
2.2、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取4.9m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、121.03 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.776kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
2.3、柱模板面板的计算
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面板计算简图
2.3.1面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
4面板的最大弯距：M =0.1×15.179×213×213= 6.89×10N.mm；
面板最大应力按下式计算：
2f --面板的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 6.89×104 / 2.70×104 = 2.551N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =2.551N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值
[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
2.3.2面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
面板的最大剪力：∨ = 0.6×15.179×213.0 = 1939.881N；
截面抗剪强度必须满足下式:
面板截面受剪应力计算值: τ =3×1939.881/(2×500×18.0)=0.323N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.323N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，
满足要求！
2.3.3面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
面板最大容许挠度: [ω] = 213.0 / 250 = 0.852 mm；
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面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×12.89×213.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.078 mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.078mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.852mm,满足要求！
2.4、柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 133.33 cm3；
I = 8.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 666.67 cm4；
柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；
P = (1.2 ×25.78×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.213 × 0.50/2 = 1.62 kN
柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.037 kN；
柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.054 kN.m；
柱箍变形图(kN.m)
最大变形: V = 0.007 mm；
2.4.1 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
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柱箍的最大应力计算值: σ = 0.39 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；
柱箍的最大应力计算值 σ =0.39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.4.2柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.007 mm；
柱箍最大容许挠度:[ω] = 233.3 / 250 = 0.933 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.007mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=0.933mm，满足要求!
2.5、对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M10 ；
对拉螺栓的有效直径: 8.12 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 51.80 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.037 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.037kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
三、梁模板（钢管脚手架梁截面250*700以内的按此配模）
地下室顶板梁截面尺寸：400×800、300×600、300×800、300×700、250×600、450×900、250×700、350×750、400×900、450×900、450×950、450×850、300×750、300×1150、300×1600
±0.000以上梁截面尺寸：200×600、200×500、300×600、300×500、200×400、200×450
面板采用18mm 胶合面板40×60木方（内楞）现场拼制，60×80木方（外楞）支撑，采用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用60×80木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，
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3.1.模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.72；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
4.2.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
4.3.梁侧模板参数
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距500
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距300
4.4、梁模板荷载标准值计算
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
4.2.梁底模板参数
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梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
4.3.梁侧模板参数
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距500
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距300
4.4、梁模板荷载标准值计算
4.4.1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
3.1.模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.72；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
3.2.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.918 kN/m2、17.290 kN/m2，取较小值17.290 kN/m2作为本工程计算荷载。
3.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
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面板计算简图
3.3.1抗弯验算
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
面板的最大弯距 M= 0.1×10.60×300.002 = 9.54×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.54×104 / 2.70×104=3.532N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.532N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2， 满足要求！
3.3.2挠度验算
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.65×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.205 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.205mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
3.4、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 10 mm；
穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17.290×0.500×0.300×2 =5.187 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×52/1000 = 8.840 kN；
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穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.187kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
3.5、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
3.6抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ =0.051×106/1.35×104=3.784N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.784 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
3.7挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.677×4.673×300.04/(100×9500.0×1.22×105)=0.222mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.222mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！
3.8、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
3.8.1荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.700+1.500)×0.250×0.700×0.300=1.376 kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×0.700+0.250) =0.173 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.250×0.300=0.225 kN；
3.8.2木方楞的传递均布荷载验算：
P = (1.2×(1.376×0.173)+1.4×0.225)/0.250=8.694 kN/m；
3.8.3支撑钢管的强度验算：
按照均布荷载作用下的简支梁计算
均布荷载，q=8.694 kN/m；
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计算简图如下
支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc
经过简支梁的计算得到:
钢管最大弯矩 Mmax=0.125×8.694×0.250×1.000×(2-0.250/1.000)=0.475 kN.m； 钢管最大应力 σ=475453.125/5080.000=93.593 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
水平钢管的最大应力计算值 93.593 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 2
N/mm，满足要求！
钢管支座反力 RA = RB=0.5×8.694×0.250=1.087 kN； 3.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1861.350/(0.207×489.000) = 18.389 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 18.389 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
四、梁模板（钢管脚手架梁截面350*900～400*1200按此配模）
面板采用18mm 胶合面板60×80木方（内楞）现场拼制，60×80木方（外楞）支撑，采用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用80×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
4.1模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.00； 梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B； 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 4.2梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：18.0； 4.3梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300； 次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 4.4、梁模板荷载标准值计算 4.4.1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、27.170 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 4.5梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 4.5.1.抗弯验算
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.20×104 / 1.62×104=5.060N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.060N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
4.5.2.挠度验算
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.73×300.004/(100×9500.00×1.46×105) = 0.306 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.306mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
4.6、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =25.776×0.300×0.300×2 =4.640 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×52/1000 = 8.840 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.640kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
4.7、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
4.7.1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ =0.120×106/2.16×104=5.572N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.572 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
4.7.2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.677×11.448×300.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.340mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.340mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！
4.8、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
4.8.1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.700+1.000)×0.400×1.100×0.300=3.392 kN； (2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×1.100+0.400) =0.273 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.300=0.360 kN； 4.8.2.木方楞的传递均布荷载验算：
P = (1.2×(3.392×0.273)+1.4×0.360)/0.400=12.256 kN/m； 4.8.3.支撑钢管的强度验算： 按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载，q=12.256 kN/m； 计算简图如下
支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc 经过简支梁的计算得到:
钢管最大弯矩 Mmax=0.125×12.256×0.400×1.000×(2-0.400/1.000)=0.980 kN.m； 钢管最大应力 σ=980496.000/5080.000=193.011 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 193.011 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！
4.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3225.840/(0.207×489.000) = 31.869 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 31.869 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
五、板模板（扣件式钢管脚手架支撑板厚180cm的按此方案执行）
板底采用60mm×80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、∪型支托、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
5.1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5； 扣件连接方式:单扣件；
板底支撑连接方式:∪型支托支撑；
5.2 支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.328×1.000 + 1.050 = 3.378 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.908 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.551 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.987 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.908×106/5080.000=178.838 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 178.838 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
5.3、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.100 = 0.658 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×1.000 = 0.280 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.700×0.1800×1.200×1.000 =5.335 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.273 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.200×1.000 = 3.6 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 6.273NG + 3.6NQ = 9.87kN； 5.4、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.87 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.530 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11599.692/（0.530×489.000） = 44.757 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
六、板模板（扣件式钢管脚手架支撑板厚120cm的按此方案执行）
板底采用60mm×80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、∪型支托、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
6.1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.2；纵距(m):1.50；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5； 扣件连接方式:单扣件；
板底支撑连接方式:∪型支托支撑；
6.2 支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.328×1.000 + 1.050 = 3.378 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.908 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.551 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.987 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.908×106/5080.000=178.838 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 178.838 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
6.3、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.100 = 0.658 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×1.000 = 0.280 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.700×0.1200×1.200×1.500 = 5.335 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.866 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.200×1.500 = 5.4kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 5.335NG + 5.4NQ = 10.735 kN；
6.4、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.735 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.530 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11599.692/（0.530×489.000） = 44.757 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、模板工程施工预案
为避免发生重大安全事故，把发生的安全事故降低到最小程度，特设本应急预案小组。 1、在不可预见事故发生时，由项目经理为主，项目部主要成员为组员的应预案检查小组，按应急预案抢险救灾。
2、应急预案小组组成
应急预案小组网络
3、组织所有员工撤离到安全区域，避免事故的发生。
4、在自然灾害发生时，项目部派专人24小时值班，并及时向应急小组汇报情况。 5、工程现场配备工地专用交通工具，在发生人员伤亡的时候可以第一时间将其送往医院治疗、抢救。
6、项目部联系当地政府聘请专业医务人员在工地设立医务所。
7、发生安全事故时，在最短的时间内向上级机关报告，不得隐瞒不报、虚报、谎报。 8、配合进行事故的调查处理。
浙江大学紫金港校区求是书院
文化元素建筑群工程
模
板
工
程
专
项
施
工
方
案
编制人：
审核人：
审批人：
越烽建设集团有限公司
2015年11月12日
模板工程专项施工方案
第一节、编制依据
《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-2002》、《冷弯薄壁型钢技术规程》、闽建科[2002]9号文件、《施工安全检查评分标准JGJ59-99》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ162-2008》、部分模板荷载数据参照《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-92》、浙江大学紫金港校区西区求是书院文化元素建筑群工程图纸及公司模板工程安全操作规程。
第二节、工程概况
一、工程概况
工程名称：浙江大学紫金港校区西区求是书院文化元素建筑群工程
建设单位：浙江大学
监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司
施工单位：越烽建设集团有限公司
设计单位：浙江大学建筑设计研究院有限公司
勘察单位：浙江华东建设工程有限公司
基坑围护设计单位：浙江大学建筑设计研究院有限公司
工程地点：拟建的工程位于杭州市浙江大学紫金港校区，主要是为大讲堂、接待厅、西迁纪念堂1、西迁纪念堂2、西迁纪念堂3五单体和连廊组成。
第三节、模板方案选择
根据浙江省住房和城乡建设厅浙建建（2011）48号文要求，不得继续使用木支撑体系，因此本工程采用钢管满堂支撑方案。在大讲堂、西迁纪念堂1、接待厅、西迁纪念堂3中有局部高大支模架，具体见高大支模架专项施工方案。
第四节、模板安装与拆除
一、模板安装
1、地下室底板模板
地下室由于基础梁反下，所以在土方开挖时梁侧面、筏板周边采用24㎝厚M7.5砂浆砖胎模砌筑，再用20㎜厚1：3水泥砂浆粉刷。
2、剪力墙模板
先在基础面或楼板面弹出墙体轴线、轮廓线，再先安装并临时固定好单面墙模，在墙体钢筋验收后再封另一面墙模，钻孔、穿对拉螺栓、安装水平双钢管、初步固定螺栓，检测平面定位、垂直度后再最终固定，墙模板底部在单面预留15厘米高的清扫口一个，在浇筑砼前进行封堵。
胶合板使用前模板表面清理。竖向内背楞采用60×80 木方间距400 mm，水平外楞80
×100 木方间距500 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距400mm，竖向间距500mm，地下室外墙用M10对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。
3、地下室顶板模板
①模板安装顺序
满堂钢管架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
4、柱模板
本工程柱子基本上为圆形柱，直径为300mm，350mm，400mm，考虑圆形模板安装及拼接困难，故采用定型圆木模进行施工，外侧采用定制固定件固定，确保圆形柱尺寸和刚度要求。
先在基础面或楼板面弹出柱轴线、轮廓线，在柱筋验收完成后，再安装预制好的柱模，逐面立直拼装后临时固定，检测平面定位、垂直度后再最终固定，柱模板底部在单面预留15厘米高的清扫口，在浇筑前再封堵清扫口。
方形柱采用18mm胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用60×80 木
方，柱箍采用60×80 木方，柱截面采用可回收的M10普通穿墙螺栓加固。
5、梁模板
支撑体系按照模板设计要求搭设完毕后，再搭设梁底龙骨，间距符合模板设计要求。 拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求，安装梁侧模板，将两侧模板与底模固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。安装后校正梁中线标高、断面尺寸。
6、楼板模板
支撑体系按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱
的高度。按照模板设计的要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。铺设模板，用铁钉与龙骨钉紧。必须保证模板拼缝的严密。在相邻两块胶合板的端部挤好密封条，突出的部分用小刀刮净。模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。
7、楼梯模板
采用18mm胶合板，60*80木方，以及支撑体系组成，在踏步施工前应弹好侧梆线、踏步线、抄好水平线。踏步施工时，控制好各部位踏面的标高，保证建筑装修时踏步一条线。楼梯施工缝在各楼层至楼梯平台跨中1/3处。
8、特殊部位模板
所有特殊模板都必须先作单体设计和翻样施工图，翻样图以设计和图纸会审纪要及修改通知单为依据。模板工程必须符合GB50204－92施工验收规范，跨度大于4m的梁，按1‰—3‰全长跨度在跨中起拱。
9、模板钢管支架的构造要求：
1）每根立杆底部应设置底座或垫板：
2）必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上皮不大于
200MM处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列要求：
1立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的○
两个相隔接关高度方向错开的距离不宜小于500MM，各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3。
2施工中应尽可能不采用搭接，当必须采用搭接时，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋○
转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM；
3）支架立杆应竖直设置，2M高度的垂直允许偏差为15MM；
4）设支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300MM时应采取可靠措施固定；
5）当梁模板支架立杆采用双根立杆或大梁底部增加一根立杆时，立杆应设在梁模板
中心线处，其偏心距不应大于25MM；
6）模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设
置；
7）模板支架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； 1剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间，剪刀撑斜杆的○
接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆距离不应小于100MM
2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸端或立杆上中，旋转扣件至主节点○
距离不宜大于150MM
二、模板拆除
模板拆除的一般要点：
1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
2、底模的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关条款。作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。
3、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。
4、拆除模板的顺序和方法，、应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
5、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知，依照拆摸关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。
第五节、模板安装与拆除安全要求
1、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木，木楔要钉牢，并用纵、横双向拉杆和剪刀撑拉结牢固。
2、应严格按工序进行施工，当模板未固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
3、支模时，支撑拉杆不准连接在脚手架等不稳固的物体上。在砼浇捣过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
4、安装模板时，所用的工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
5、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
6、基础模板安装时，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方危险时，必须采取安全加固措施后，方能作业。
7、基坑上口边缘1米以内不允许堆放模板构件和材料。
8、向坑内运送模板应用溜槽或绳索，运送时要有专人指挥，上下呼应。
9、模板支撑支在土壁上时，应在支点上加垫板，以防支撑不牢或造成土壁坍塌。
10、安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。
11、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。
12、高处作业所用的模板支撑等材料，要堆放平稳，并分类堆放。
13、支模过程中，如需中途间歇，需将支撑、搭头等本道工序完成后才准离开。
14、拆除模板前，应先把砼试块送到试验室抗压试验，确认砼强度已达到拆模强度时，并报送监理同意后，方可拆除。
15、拆除应按顺序分段进行，超过4米以上高度，不允许让模板自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
16、应在拆模区域外设置警戒线，并派专人监护。收工前，不得留有松动和悬挂的险模。
17、拆下的模板应及时清理，运送到指定地点堆放，防止钉子扎脚。
18、模板堆放高度不宜超过2.0米，以免倒塌。
19、木材加工场、施工现场、材料堆放处等，应悬挂醒目的防火标志。
20、木材加工场、施工现场严禁烟火，并应配备灭火器。
21、下班前，应将木屑、碎木等清理出场，各类材料应堆放整齐。
22、尽量避免在模板面上施焊，切需电焊时，应办理动火审批手续，经同意后，方可施焊。
23、施焊前，应将电焊机放在通风处，并派专人监护下作业。
第六节 模板质量保证措施
1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
（5）顶板模板标高控制
每层顶板面测标高控制点，一般为楼面上500mm标注于柱筋上，根据层高3000mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3）门窗洞口处对称下混凝土；
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
（7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8）窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
（9）清扫口的留置
柱的清扫口留在柱下角，洞口尺寸为150×150mm，用水冲洗杂物，在浇筑砼前封堵。
（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
（11）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
第七节、模板计算
一、剪力墙模板
材料选择：
采用18mm厚胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M10使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用80×100 木方。加固用拉结穿墙螺栓，外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内
墙采用普通可回收螺栓。
1.1基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):400；
主楞(外龙骨)间距(mm):500；
穿墙螺栓水平间距(mm):400；
穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M10；
面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；
墙模板设计简图
1.2、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取4.9m（-5.35～-0.45）；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、121.03 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.776kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
1.3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.3.1抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
5面板的最大弯距：M =0.1×13.661×400.0×400.0= 2.19×10N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
2f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.19×105 / 2.43×104 = 9.01N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =9.01N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
1.3.2抗剪强度验算
计算公式如下:
面板的最大剪力：∨ = 0.6×13.661×400.0 = 3278.64N；
截面抗剪强度必须满足:
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×3278.64/(2×500×18.0)=0.546N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.546N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值
[T]=1.500N/mm2，满足要求！
1.3.3挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
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面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.60×300.004/(100×9500.00×2.19×105) = 0.306 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.306mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
1.4、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
2 f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M10 ；
穿墙螺栓有效直径: 8.12 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 52 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.20×10-5 = 8.840 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =25.776×0.300×0.450 = 3.480 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.480kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
二、柱模板（本工程柱截面尺寸小于或等于700x700mm的柱按此配模）
材料选择
采用18mm 厚胶合板，在施工现场制作、组拼，内楞采用60×80 木方，柱箍采用60×80 木方围檩加固，采用可回收M10对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。
2.1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；
柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；
柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M10；
柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；
面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；
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柱模板设计示意图
计算简图
2.2、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取4.9m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、121.03 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.776kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
2.3、柱模板面板的计算
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面板计算简图
2.3.1面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
4面板的最大弯距：M =0.1×15.179×213×213= 6.89×10N.mm；
面板最大应力按下式计算：
2f --面板的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 6.89×104 / 2.70×104 = 2.551N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =2.551N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值
[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
2.3.2面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
面板的最大剪力：∨ = 0.6×15.179×213.0 = 1939.881N；
截面抗剪强度必须满足下式:
面板截面受剪应力计算值: τ =3×1939.881/(2×500×18.0)=0.323N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.323N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，
满足要求！
2.3.3面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
面板最大容许挠度: [ω] = 213.0 / 250 = 0.852 mm；
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面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×12.89×213.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.078 mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.078mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.852mm,满足要求！
2.4、柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 133.33 cm3；
I = 8.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 666.67 cm4；
柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；
P = (1.2 ×25.78×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.213 × 0.50/2 = 1.62 kN
柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.037 kN；
柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.054 kN.m；
柱箍变形图(kN.m)
最大变形: V = 0.007 mm；
2.4.1 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
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柱箍的最大应力计算值: σ = 0.39 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；
柱箍的最大应力计算值 σ =0.39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.4.2柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.007 mm；
柱箍最大容许挠度:[ω] = 233.3 / 250 = 0.933 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.007mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=0.933mm，满足要求!
2.5、对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M10 ；
对拉螺栓的有效直径: 8.12 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 51.80 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.037 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.037kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
三、梁模板（钢管脚手架梁截面250*700以内的按此配模）
地下室顶板梁截面尺寸：400×800、300×600、300×800、300×700、250×600、450×900、250×700、350×750、400×900、450×900、450×950、450×850、300×750、300×1150、300×1600
±0.000以上梁截面尺寸：200×600、200×500、300×600、300×500、200×400、200×450
面板采用18mm 胶合面板40×60木方（内楞）现场拼制，60×80木方（外楞）支撑，采用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用60×80木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，
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3.1.模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.72；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
4.2.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
4.3.梁侧模板参数
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距500
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距300
4.4、梁模板荷载标准值计算
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
4.2.梁底模板参数
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梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
4.3.梁侧模板参数
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距500
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；间距300
4.4、梁模板荷载标准值计算
4.4.1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
3.1.模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.72；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
3.2.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.918 kN/m2、17.290 kN/m2，取较小值17.290 kN/m2作为本工程计算荷载。
3.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
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面板计算简图
3.3.1抗弯验算
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
面板的最大弯距 M= 0.1×10.60×300.002 = 9.54×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.54×104 / 2.70×104=3.532N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.532N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2， 满足要求！
3.3.2挠度验算
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.65×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.205 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.205mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
3.4、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 10 mm；
穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17.290×0.500×0.300×2 =5.187 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×52/1000 = 8.840 kN；
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穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.187kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
3.5、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
3.6抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ =0.051×106/1.35×104=3.784N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.784 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
3.7挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.677×4.673×300.04/(100×9500.0×1.22×105)=0.222mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.222mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！
3.8、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
3.8.1荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.700+1.500)×0.250×0.700×0.300=1.376 kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×0.700+0.250) =0.173 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.250×0.300=0.225 kN；
3.8.2木方楞的传递均布荷载验算：
P = (1.2×(1.376×0.173)+1.4×0.225)/0.250=8.694 kN/m；
3.8.3支撑钢管的强度验算：
按照均布荷载作用下的简支梁计算
均布荷载，q=8.694 kN/m；
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计算简图如下
支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc
经过简支梁的计算得到:
钢管最大弯矩 Mmax=0.125×8.694×0.250×1.000×(2-0.250/1.000)=0.475 kN.m； 钢管最大应力 σ=475453.125/5080.000=93.593 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
水平钢管的最大应力计算值 93.593 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 2
N/mm，满足要求！
钢管支座反力 RA = RB=0.5×8.694×0.250=1.087 kN； 3.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1861.350/(0.207×489.000) = 18.389 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 18.389 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
四、梁模板（钢管脚手架梁截面350*900～400*1200按此配模）
面板采用18mm 胶合面板60×80木方（内楞）现场拼制，60×80木方（外楞）支撑，采用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用80×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
4.1模板支撑及构造参数
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.00； 梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:木方支撑平行梁截面B； 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 4.2梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：18.0； 4.3梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300； 次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 4.4、梁模板荷载标准值计算 4.4.1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.700kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 25.776 kN/m2、27.170 kN/m2，取较小值25.776 kN/m2作为本工程计算荷载。 4.5梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 4.5.1.抗弯验算
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.20×104 / 1.62×104=5.060N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.060N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
4.5.2.挠度验算
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.73×300.004/(100×9500.00×1.46×105) = 0.306 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.306mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
4.6、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =25.776×0.300×0.300×2 =4.640 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×52/1000 = 8.840 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.640kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=8.840kN，满足要求！
4.7、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
4.7.1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ =0.120×106/2.16×104=5.572N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.572 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
4.7.2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.677×11.448×300.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.340mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.340mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！
4.8、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
4.8.1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.700+1.000)×0.400×1.100×0.300=3.392 kN； (2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×1.100+0.400) =0.273 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.300=0.360 kN； 4.8.2.木方楞的传递均布荷载验算：
P = (1.2×(3.392×0.273)+1.4×0.360)/0.400=12.256 kN/m； 4.8.3.支撑钢管的强度验算： 按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载，q=12.256 kN/m； 计算简图如下
支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc 经过简支梁的计算得到:
钢管最大弯矩 Mmax=0.125×12.256×0.400×1.000×(2-0.400/1.000)=0.980 kN.m； 钢管最大应力 σ=980496.000/5080.000=193.011 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 193.011 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！
4.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3225.840/(0.207×489.000) = 31.869 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 31.869 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
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以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
五、板模板（扣件式钢管脚手架支撑板厚180cm的按此方案执行）
板底采用60mm×80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、∪型支托、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
5.1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5； 扣件连接方式:单扣件；
板底支撑连接方式:∪型支托支撑；
5.2 支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.328×1.000 + 1.050 = 3.378 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.908 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.551 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.987 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.908×106/5080.000=178.838 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 178.838 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
5.3、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.100 = 0.658 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×1.000 = 0.280 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.700×0.1800×1.200×1.000 =5.335 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.273 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.200×1.000 = 3.6 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 6.273NG + 3.6NQ = 9.87kN； 5.4、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.87 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.530 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11599.692/（0.530×489.000） = 44.757 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
六、板模板（扣件式钢管脚手架支撑板厚120cm的按此方案执行）
板底采用60mm×80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、∪型支托、支座组成，采用υ48×3.5钢管。
6.1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.2；纵距(m):1.50；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5； 扣件连接方式:单扣件；
板底支撑连接方式:∪型支托支撑；
6.2 支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.328×1.000 + 1.050 = 3.378 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.908 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.551 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.987 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.908×106/5080.000=178.838 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 178.838 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
6.3、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.100 = 0.658 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×1.000 = 0.280 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.700×0.1200×1.200×1.500 = 5.335 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.866 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.200×1.500 = 5.4kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 5.335NG + 5.4NQ = 10.735 kN；
6.4、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.735 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.530 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11599.692/（0.530×489.000） = 44.757 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.757 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、模板工程施工预案
为避免发生重大安全事故，把发生的安全事故降低到最小程度，特设本应急预案小组。 1、在不可预见事故发生时，由项目经理为主，项目部主要成员为组员的应预案检查小组，按应急预案抢险救灾。
2、应急预案小组组成
应急预案小组网络
3、组织所有员工撤离到安全区域，避免事故的发生。
4、在自然灾害发生时，项目部派专人24小时值班，并及时向应急小组汇报情况。 5、工程现场配备工地专用交通工具，在发生人员伤亡的时候可以第一时间将其送往医院治疗、抢救。
6、项目部联系当地政府聘请专业医务人员在工地设立医务所。
7、发生安全事故时，在最短的时间内向上级机关报告，不得隐瞒不报、虚报、谎报。 8、配合进行事故的调查处理。